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Il materiale presentato qui è destinato ad essere complementari l'articolo VinylTrak153 preamplificatore. Tale articolo dovrebbe essere letto prima, in quanto contiene la maggior parte dei dettagli tecnici del progetto. Testine Moving magnete fono sono meno costosi e più conveniente rispetto alle cartucce MC, ma le loro prestazioni sono limitate dalla loro risposta ad alta frequenza e risonanza ad alta frequenza. Il preamplificatore VinylTrak153 include un approccio diverso per raggiungere l'alta frequenza RIAA roll-off 75US che elimina la risonanza elettrica cartuccia e si estende la risposta HF elettrica e nella gamma ultrasonica. Gli elementi R e la cartuccia C carico convenzionali sono sostituite da una singola cartuccia regolabile resistenza dello smorzatore per adattare il preamplificatore all'induttanza cartuccia. Il preamplificatore include anche equalizzazione RIAA convenzionale per testine MM. I molto diversi impedenze di testine MM e MC fanno approcci con amplificatori di ingresso condivisi sub-ottimale. I preamplificatori MM e MC nel VinylTrak153 sono completamente separati. Questo permette ad ogni funzione da ottimizzare per la sua applicazione. Il MM e MC preamplificatori entrambi utilizzano amplificatori di ingresso cascode differenziale JFET doppio piegato senza feedback negativo. Gli amplificatori di ingresso sono DC-accoppiati alla cartuccia. Un buffer diamante completa l'amplificatore di ingresso. Distorsione senza feedback è molto bassa a causa dei bassi livelli di segnale. margine di sovraccarico ad alta frequenza è molto buono perché la costante di tempo 75us RIAA è implementato come un carico shunt all'interno del primo stadio. Overload è morbido grazie all'utilizzo di JFET e l'assenza di feedback negativo nel primo stadio. Gli ingressi JFET forniscono molto più elevata immunità EMI di quanto non facciano i disegni bipolari. L'amplificatore di ingresso MM utilizza un Linear Integrated Systems LS844 dual JFET e raggiunge 5 rumore di ingresso nVrt Hz. Gli ingressi JFET praticamente eliminano l'interazione cartuccia. L'amplificatore di ingresso MC utilizza quattro doppi JFET Linear Integrated Systems LSK389 e raggiunge 0,75 rumore di ingresso Hz nVrt. Questo è molto buono per un ingresso differenziale JFET. Un approccio speciale circuito viene utilizzato per consentire il parallelo di coppie differenziali JFET senza introdurre instabilità ad alta frequenza. Entrambi i preamplificatori sono DC-coupled e comprendono una servo-DC per il controllo di compensazione. Non ci sono condensatori elettrolitici in tutto il percorso del segnale. funzionalità di output include un controllo di bilanciamento per compensare la mancata corrispondenza del canale della cartuccia, il campo magnetico commutato sinistra-destra del segnale merge per attenuare il flutter verticale, un acceso terzo ordine Butterworth filtro subsonico e uscite bilanciate. Un segnale L-R possono essere inviati alle uscite per aiutare la regolazione controllo del bilanciamento utilizzando una traccia mono o una voce del canale centrale. La modalità di uscita L-R può anche essere utile nel fissare anti-skate. 2. VinylTrak153 caratteristiche di preamplificazione: stadi di ingresso JFET MC e MM MM indipendente e MC preamplificatori senza interfaccia cartuccia NFB DC-coupled e il segnale percorso di controllo DC servo di uscite bilanciate e single-ended di offset opzionale smorzata-cartuccia RIAA EQ per testine MM LF mono merge per il flutter verticale rifiuto terzo ordine filtro subsonico controllo del bilanciamento sinistra-destra di uscita selezionabile LR per l'equilibrio e l'anti-skate configurazione 3. aggiornamento design: cambio transistor Molti dei transistor piccolo segnale sono stati cambiati da 2N55512N5401 a 2N50892N5087. Si è scoperto che i transistor originali erano responsabili di alcuni dei rumori preamplificatore, dovuto principalmente alla loro attuale rumore di ingresso di base. Questo cambiamento ha migliorato la SN preamplificatore per entrambi i circuiti di MM e MC. Nel amplificatore di ingresso MM questi inclusi Q5 attraverso Q14. Nel preamplificatore MC questi inclusi Q23-Q26 e Q28-Q33. 4. aggiornamento Design: specchio di corrente cambiate Lo specchio di corrente Wilson utilizzato nei circuiti di amplificazione VAS voce è stata sostituita con un tre-transistor specchio di corrente helpered convenzionale. Questo cambiamento è apparso per migliorare il rumore nei circuiti MM e MC. Gli specchi di corrente modificati sono mostrati in Figura 1. 5. Circuito di controllo spaziale non consentiva che mostra lo schema del circuito di controllo nell'articolo Linear Audio. Il circuito di controllo è il primo responsabile per il potere-su muto e veloce spegnimento muto per evitare eventuali colpi di raggiungere l'uscita del preamplificatore DC-coupled. Questo circuito controlla anche le uscite per DC e disattiva l'uscita in caso di DC sulle uscite che potrebbero derivare da un guasto del circuito. Questo circuito pantaloncini anche gli ingressi testina MM durante la muta. Il circuito è mostrato in Figura 2. U1 e U2 sono comparatori quadruple con uscite open-collector. U1 è disposto a tirare la sua uscita in parallelo verso il basso se una tensione continua superiore a 50mV di entrambe le polarità viene rilevato sul lato caldo della uscita del preamplificatore. R1 e C1 forniscono una funzione di filtro passa-basso per evitare segnali audio complete di ampiezza fino a circa 10Hz da falsamente innescare un'indicazione uscita DC. Diodi D1 e D2 proteggono il polarizzata condensatore elettrolitico C1. Come si vedrà in un momento, quando l'uscita da U1 è tirato basso, viene avviata una muta. U2 svolge la funzione mute di accensione. Quando si applica l'alimentazione, R10 deve pagare C5 a 10V da una tensione di partenza scaricata di 15V. Questa operazione richiede circa 5 secondi e permette di tempo per i servi DC per stabilizzare completamente. Se viene rilevato DC in uscita dal U1, il pull-down di U1 impedirà C5 dalla carica. Una volta che la tensione sulla C5 raggiunge 10V, U2B tirerà la sua uscita bassa ed energizzare le bobine di relè collegati in serie. Questi sono 4.5V relè. resistenze di limitazione della corrente ad entrambe le estremità della stringa relè proteggere U2B e la fornitura 15V nel caso di corto. Un muto di spegnimento veloce è attuato da Q1 e U2A. All'accensione, C3 sta rapidamente ricaricato tramite D5 a circa 19.3V. La tensione di alimentazione 20V prima del regolatore di alimentazione scende abbastanza rapidamente quando l'alimentazione viene interrotta. C3 mantiene l'emettitore di Q1 a 19.3V mentre la tensione alla base Q1 cade con la tensione di alimentazione grezzo. Questo accende Q1 prima che i regolatori di alimentazione cadere del regolamento. Che a sua volta fa pagare rapidamente C4 da 15V alla soglia -10V di U2A. Questo a sua volta provoca U2A di abbattere la sua uscita, scarico C5 e avviare una muta. C4 riduce la tendenza per il circuito di power-off per attivare se si verifica una breve calo rete dovute ad un'altra apparecchiatura essere acceso. Relè K5 e K6 macinati le uscite calde e fredde di entrambi i canali quando non sono eccitati. Relè K1, situato sulla scheda MM preamplificatore, motivi gli ingressi testina MM quando non è eccitata. Esso serve per proteggere la cartuccia accoppiata DC corrente che fluire nel caso che il cancello JFET ingresso diverrebbe cortocircuitato a sua sorgente o scarico in una condizione di guasto. L'alimentazione non è stato dimostrato anche nell'articolo di Los Angeles. L'alimentazione consiste in un alimentatore principale e numerosi filtri capacità moltiplicatori attivi locali. L'alimentazione principale fornisce 16V dai regolatori LM317337. I moltiplicatori di capacità BJT cadere un po 'più di un Vbe, portando le tensioni ferroviari sulle schede fino a circa 15V. Lo schema per l'alimentazione principale è mostrato in figura 3. E 'abbastanza convenzionale, impiegando un piccolo trasformatore toroidale ed usando raddrizzatori ad alta velocità nel suo ponte. La fornitura comprende una generosa quantità di riserva di capacità in una disposizione pi-filtro prima dei regolatori a 3 terminali. Il preamplificatore completa trae circa 200mA da questo tipo di alimentazione. L'ingresso di rete comprende un interruttore automatico terra di sicurezza per mitigare anelli di massa del sistema. Il terreno è interrotta da R7, una resistenza da 10 ohm. In caso di guasto, il grande ponte raddrizzatore impedirà la terra di sicurezza linea e la massa del circuito da sempre che differiscono di più di una goccia diodo. Ogni blocco circuitale segnale percorso nel preamplificatore è alimentato da un filtro moltiplicatore di capacità secondaria punto di carico attivo. Un totale di 20 di questi filtri viene utilizzato. Questi filtri non solo attenuare ulteriormente il rumore sulle rotaie 16V, ma anche ri-riferimento la tensione rail a terra segnale locale. Lo schema per i moltiplicatori di capacità attivi è mostrato in Figura 4. Queste sono semplici seguono emettitore cui base è collegata ad una versione pesantemente filtrato della guida di ingresso (R1 e C2). Il transistore passante inseguitore di emettitore opera a una tensione collettore-base pari alla piccola goccia attraverso R1 che risulta dalla corrente di base Q1. Questo è abbastanza piccola caduta di tensione, come i singoli circuiti alimentati da questi moltiplicatori capacità consumano relativamente piccole quantità di corrente. In generale, ogni moltiplicatore di capacità scende a meno di 1 V, con conseguente tensioni ferroviari di circa 15V per i circuiti essere alimentato. I diodi D1-D4 proteggere i pass transistor in caso di guasto. I moltiplicatori di capacità forniscono 37dB di attenuazione a 120Hz, aumentando di oltre 60dB di attenuazione da 2 kHz a oltre 100 MHz. Il preamplificatore VinylTrak153 può essere alimentato da un alimentatore 20V dongle esterno al posto del suo approvvigionamento alimentazione di rete interna. Questo approccio mantiene la rete e il suo ronzio associato e il rumore fuori dalla scatola. Alcuni vedono l'alimentazione dei componenti audiophile a livello di linea da trasformatori a muro con disprezzo. Come potrebbe una soluzione così poco costoso di fornire un alimentatore ad alta qualità degna di utilizzo in apparecchi di fascia alta Bene, ripensateci. Gli attuali requisiti per tali apparecchiature a livello di linea sono relativamente bassi, e consentendo solo pulito DC nel recinto attrezzature ha grande ronzii, rumori e vantaggi EMI. Il trasformatore muro classe 2 permette anche di rinunciare a terra di rete di sicurezza di alimentazione, eliminando anelli di massa. Il preamplificatore VinylTrak153 richiede solo 8 watt in ingresso 20V DC. La continua regolata fornita dalla alimentazione dongle è ri-regolato fino a 16V dai regolatori preamplificatori interni sopra riportati in figura 3. Il CC esterno è semplicemente cablati alle uscite del raddrizzatore principale ponte. Lo schema per l'alimentazione elettrica esterna dongle è mostrato nella Figura 5. Un abbastanza pesante 20V AC, trasformatore parete 500mA alimenta due raddrizzatori a semionda per creare circa 24V (sotto carico) per alimentare LM317337 regolatori 3 terminali che producono apparati 20V regolamentati per utilizzare il preamplificatore. generosa quantità di riserva di capacità in una disposizione pi-filtro sono necessari per affrontare in modo efficace con la semionda-raddrizzata DC crudo. La necessità di impiegare raddrizzamento a semionda con trasformatori di corrente di rete è una delle sfide con l'approccio alimentazione trasformatore da parete. Per loro natura i trasformatori parete sono scarsamente regolamentato, per cui la tensione raddrizzata possono salire abbastanza alto in condizioni di non-carico. Per questo motivo i condensatori serbatoio deve essere valutato a 50V o più. accuratezza 7. RIAA e rete Inverse RIAA La risposta in frequenza equalizzazione stato testato con un inversa RIAA rete Lipshitz 2, illustrato nella Figura 6. Un oscillatore audio con una potenza di diverse centinaia di millivolt è collegato all'ingresso della rete inversa RIAA e l'uscita della rete è collegata alla presa di ingresso MM RCA. La risposta in frequenza complessiva all'uscita del preamplificatore dovrebbe quindi essere piatta. E 'molto importante verificare prima come un riferimento che la combinazione dell'oscillatore alimenta direttamente il voltmetro AC è piatta. Precisione del preamplificatore VinylTrak153 era all'interno 0.1dB senza misure straordinarie nel raggiungimento precisione nei componenti passivi. Tuttavia, i condensatori di polistirolo utilizzati per la EQ preamplificatore sono stati selezionati a mano utilizzando un misuratore di capacità perché non sono stati specificati come 1 tolleranza. L'effetto della tolleranza dei componenti sulla precisione RIAA EQ è importante nella scelta tolleranze dei componenti passivi critici coinvolti nel equalizzazione RIAA. Uno schema semplificato dell'equalizzatore VinylTrak153 RIAA Di seguito è riportato in Figura 7. R1 e C1 implementano il tempo 75US costante mentre R2-R4 e C2 implementare la porzione a bassa frequenza del EQ. Notiamo che 0.1dB corrisponde all'incirca a 1. La topologia equalizzatore passivo-attivo usato qui isola le porzioni ad alta frequenza e equalizzatore a bassa frequenza, eliminando alcune interazioni e semplificare gli effetti delle tolleranze dei componenti. A 1 errore nella R1 o C1 crea un errore EQ che è piccolo a metà del gruppo e aumenta gradualmente di 0.086dB a 20kHz. Un errore di 1 R2 causa un errore di guadagno di circa 0.07dB che è piatta entro 0.01dB. A 1 errore nella R3 crea un errore EQ che è piccolo a metà del gruppo e aumenta gradualmente di 0.074dB a 20kHz. A 1 errore nella R4 crea un errore EQ che è piccolo a metà del gruppo e aumenta di 0.065dB a 20Hz. A 1 errore C2 genera un errore EQ che è piccolo a 20Hz ea metà-band e sale al suo massimo di 0.07dB a 150Hz. Sebbene accurata equalizzazione RIAA è importante, va tenuto in prospettiva in relazione ai errori nella risposta in frequenza molto più grandi dei diffusori. Forse più importante è l'equalizzazione RIAA corrispondenza tra i canali. Una mancata corrispondenza risposta in frequenza del canale-canale potrebbe sminuire l'imaging. ingresso 8. quasi differenziale Figura 8 mostra l'interfaccia di ingresso dai connettori single-ended RCA. Poiché gli amplificatori di ingresso MM e MC hanno intrinsecamente un vero e proprio ad alta impedenza di ingresso simmetrica differenziale, siamo in grado di ottenere qualche vantaggio che anche quando un plug single-ended RCA è impiegato. Questo viene fatto collegando gli ingressi differenziali tra i terminali del connettore RCA flottante e collega il terminale normalmente massa del connettore RCA a massa attraverso un resistore 10 ohm. Questo può aiutare a loop di rompere terra. Va da sé che lo stadio di ingresso si presta perfettamente ad ingressi XLR bilanciati phono, ma giradischi con interconnessioni bilanciate XLR sono rari. 9. prestazioni di rumore misure di rumore aggiornati per i circuiti di MM e MC sono riassunti di seguito, sia ponderato e non ponderata in una larghezza di banda 20kHz. Il livello di riferimento per il preamplificatore MM è ingresso 5mV mentre quello per il preamplificatore MC è 500uV. Gli ingressi sono in corto. Moving Magnet preamplificatore: Questi numeri confronto molto favorevolmente con altri pre phono. Le prestazioni di rumore del preamplificatore MC è di particolare interesse perché JFETs sono stati utilizzati nella sua attuazione front-end. 10. rumore reale in tutto il mondo con lo spostamento della cartuccia magnete collegato pre phono non sono gestiti con i loro ingressi cortocircuitati nel mondo reale sono collegati ad una cartuccia che presenta sostanziali impedenza nel caso di testine a magnete (830 ohm in serie con 370mH per un Shure V15 Tipo V). A causa della sua componente induttiva, questa impedenza può salire a decine di kilohms alle alte frequenze. Come risultato, la resistenza di caricamento della cartuccia, nominalmente 47k, può contribuire una notevole quantità di rumore Johnson all'ingresso. Simulazioni indicano che anche con un preamplificatore perfettamente silenziosità, l'ottenibile ponderato rapporto segnale-rumore con una cartuccia Shure V15 Type V è circa 82.5dB come risultato di questo effetto. Il sistema di SN stimato di questo preamplificatore collegato con la cartuccia è di circa 80.5dB. La pena di rumore nel mondo reale del preamplificatore MM in modalità attenuata con una cartuccia collegata era mis-indicati nell'articolo Los Angeles. Questo è stato gentilmente segnalato da Marcel van de Gevel 3. La modalità smorzata di equalizzazione RIAA disponibili nel preamplificatore VinylTrak153 per cartucce MM impiega un valore minore della resistenza caricamento della cartuccia, e questo può portare a un grande contributo complessivo rumore Johnson. Questa penalità è di circa 2,5 dB rispetto alla forma convenzionale di equalizzazione con un carico 47k. Questo numero è per una cartuccia Shure V15 Type V, ed è un po 'dipende dalla particolare resistenza della bobina cartuccia e induttanza. Una piccola parte della pena deriva anche dal fatto che il rumore dell'amplificatore ingresso non viene attenuato tanto a frequenze superiori a 8kHz dalla porzione 75us della RIAA EQ. La SN stimato per la modalità smorzata utilizzando una cartuccia Shure V15 Tipo V è 78dB. È notevole che il SN per preamplificatori MM in condizioni di cortocircuito-di ingresso è quasi sempre migliore di quella di analoghi preamplificatori MC attivi, spesso di circa 5 dB. Tuttavia, in condizioni reali con una cartuccia MM allegato, minore MM preamplificatore SN diventa paragonabile a quella del preamplificatore MC (anche nel caso del VinylTrak153 smorzato modalità EQ). Si deve anche tener presente che la cartuccia MC non è un cortocircuito. Una tipica cartuccia MC con una bobina 10 ohm genererà 0,4 Hz nVrt di rumore Johnson. Ciò degrada una 80dB ponderato MC preamplificatore SN di circa 1,5 dB fino a 78.5dB. 11. cartuccia Sintetizzato carico Il rumore Johnson della resistenza di carico della cartuccia 47k convenzionale può creare una corrente di disturbo che si traduce in rumore preamplificatore aggiuntivo. Questo effetto può essere ridotto sintetizzando resistenza 47k con feedback negativo. Se un segnale invertito con un guadagno di 10 è reso disponibile, un resistore di retroazione di 517k collegato a quel punto del circuito creerà un carico utile di 47k durante l'iniezione meno rumore Johnson. Questa è una vecchia idea. Una implementazione può essere trovato in 4. Purtroppo, ero errore per spiegare il vantaggio potenziale rumore dell'approccio caricamento della cartuccia sintetico nell'articolo LA, come ancora una volta gentilmente segnalato da Marcel van de Gevel 3. Se attuata correttamente, il rumore vantaggio di cartucce sintetico di carico può essere significativo. Le due semplici circuiti indicati di seguito in figura 9 illustrano come sintetico opere caricamento della cartuccia. In poche parole, il feedback shunt viene utilizzato per creare più piccola impedenza con una maggiore resistenza. In (a), il preamplificatore impiega uno stadio di ingresso piatto guadagno con un guadagno di 10 (20 dB). Questo aumenta il segnale dal rumore di fondo per i seguenti circuiti e fornisce un ingresso molto alta impedenza per la cartuccia MM. La tensione di segnale di tutti RL è facilmente visibile per essere 11 volte quella del segnale di ingresso. Per causare la stessa corrente del segnale a scorrere come con una resistenza vera e propria 47k, RL deve essere 11 volte il valore di 47k o 517k. Da un punto di vista rumore, tuttavia, della maggiore resistenza del resistore 517k inietta molto meno corrente di disturbo di fatto il vero resistore 47k. Così nasce il vantaggio rumore. L'approccio in (a) è quello che ho impiegato in un preamplificatore phono che ho progettato intorno al 1980. In molti preamplificatori l'amplificatore di ingresso comprende alcuni o tutti l'equalizzazione RIAA. Questo rovina il funzionamento del semplice circuito in (a). Il preamplificatore VinylTrak153 è un esempio di un preamplificatore con qualche EQ nel primo stadio. In questi casi il circuito (b) può essere utilizzato. U3 crea semplicemente una replica del segnale necessario che sarebbe stato creato era U1 stato un amplificatore piatta. Tale approccio è stato impiegato in 4. L'efficacia di caricamento sintetici nel mondo reale è meglio valutata con la simulazione. È importante riconoscere che la fonte primaria di rumore è la resistenza di avvolgimento della cartuccia MM stessa. Il 830 ohm avvolgimento resistenza del Shure V15 Type V crea un livello di rumore di ingresso di circa 3,6 Hz nVrt anche in assenza di una resistenza di carico cartuccia e qualsiasi rumore dell'amplificatore. La promessa di riduzione del rumore per sintesi carico porta con sé una certa complessità in più e la possibilità di perdere il vantaggio rumore in alcune implementazioni. Questo è particolarmente il caso nel circuito di (b) quando un amplificatore aggiuntivo è collegato al nodo di ingresso della cartuccia sensibili. Se si utilizzano amplificatori operazionali BJT per l'amplificatore di ingresso e di amplificatori di replica a (b), le simulazioni mostrano che il loro rumore corrente di ingresso aggiunto può negare la maggior parte del vantaggio rumore promesso da carico sintetico. amplificatori JFET-ingresso sono i più utilizzati in queste posizioni a causa della loro mancanza di ingresso di rumore corrente. Ci si potrebbe anche chiedere se il rumore di tensione U2 e U3 aggiunge rumore significativo al risultato finale, nulla togliere alla vantaggio rumore del circuito di sintesi del carico. Simulazioni mostrano che questo ha un effetto molto poco nella maggior parte dei disegni dove il rumore di questi amplificatori non è grande rispetto a quella dell'amplificatore di ingresso. Ad esempio, vi è una degradazione trascurabile se l'amplificatore di ingresso ha rumore di ingresso 5 nVrt Hz e due amplificatori di retroazione avere rumore di ingresso di 8 nVrt Hz. Infatti, anche se il rumore di U2 e U3 è 12 nVrt Hz, la riduzione del rumore vantaggio è solo di circa 0,5 dB. Questa è una buona notizia perché significa che operazionali JFET possono essere utilizzati per U2 e U3 senza compromettere il vantaggio rumore. Anche se non utilizzato nel preamplificatore VinylTrak153, la tecnica di sintesi carico può rivelarsi utile quando applicato ad esso. Simulazioni mostrano che migliora il SN del modo smorzato dalla 2.4dB al punto in cui è praticamente la stessa di quella di un approccio EQ convenzionale con un carico 47k reale. Due cose sembrano essere responsabili di questo. Innanzitutto, il resistore di retroazione sintesi 196k carico elimina la sanzione rumore imposta dal più piccolo 18k resistenza di carico nell'approccio smorzata. In secondo luogo, poiché il resistore 196k è ancora sostanzialmente maggiore del reale resistore 47k nel caso EQ convenzionale, il beneficio rumore extra tende a compensare la pena rumore residuo dell'approccio smorzato dovuto al 8kHz di zero collocato nella parte 75us della RIAA EQ . Come un interessante parte, questa disposizione permette la resistenza di carico cartuccia essere regolata cambiando il guadagno dell'amplificatore di retroazione sintesi carico a bassa impedenza, punto meno sensibile nel circuito. Questo è fattibile fintanto che il guadagno necessario per ottenere la resistenza di carico minimo desiderato non causa una potenziale vulnerabilità di sovraccarico di ingresso dell'amplificatore risposte sintesi carico. Se necessario, una piccola sintesi di carico resistore di valutazioni di 100k o 150k potrebbe essere usata per attenuare questo problema senza rinunciare troppo SN. Ci può anche essere una tendenza per cartucce con induttanza più bassa, che necessitano di una minore resistenza di carico nell'approccio smorzata, avere piccole ampiezza di uscita. 12. Il rumore ponderazione È da notare che l'onnipresente Una misurazione del rumore ponderato non è del tutto il più appropriato per la misurazione del rumore, soprattutto in pre phono in cui lo spettro del rumore è altamente non uniforme a causa della curva di equalizzazione RIAA. La specifica misura del rumore di ponderazione A è molto antica, e si basa sulla udibilità dei singoli toni a frequenze diverse. Esso è legato al Fletcher-Munson diagramma di uguale intensità sonora ad un livello sonoro di 40 phon. La curva A-ponderazione non è generalmente quelli udibilità del rumore casuale come una funzione della frequenza. Tuttavia, la curva di ponderazione A è sostanzialmente lo standard de-facto per specificare rapporto segnale-rumore in apparecchiature audio e in altre aree. Al fine di riflettere meglio l'udibilità di rumore casuale in funzione della frequenza, la curva di ponderazione ITU-R 468 è stato sviluppato. Rispetto ad una ponderazione, questa curva riflette più nettamente in caduta udibilità del rumore casuale a frequenze superiori a 6 kHz. Al di là di 6 kHz, udibilità scende a più di 24dBoctave, con una sensibilità di picco che si verificano a 6 kHz. Sotto 6 kHz, udibilità cade a 6 dBoctave. La curva di ponderazione A e la curva ITU-R 468 sono udibilità di riferimento pari a 1kHz e 15kHz. Al 6 kHz, l'ITU-R 468 udibilità è di circa 12dB superiore a quello per un coefficiente correttore. La figura 10 mostra la ponderazione e ITU-R 468 curve di ponderazione insieme. Il picco della curva di 468 ITU-R a 6 kHz è abbastanza notevole, così come la sua ripida roll-off a frequenze più alte. Anche se ponderato e ITU-R 468 ponderati rapporto segnale-rumore non possono essere confrontati direttamente, è da notare che per una sorgente di rumore bianco, il 468 di misura ITU-R sarà resa 2.7dB più rumore, corrispondente ad una SN minore . La differenza tra le misurazioni di rumore ponderato e ITU-R 468 misurazioni di rumore dimostra che due preamplificatori con le stesse prestazioni di rumore ponderato possono probabilmente hanno diverse quantità di rumore percepito se il loro rumore distribuzione spettrale è diverso. Inoltre, queste curve portano sulla udibilità del rumore e non riflette necessariamente l'effetto psicoacustico sulla qualità audio percepita. In altre parole, oltre udibilità, diversi spettri di rumore può essere soggettivamente più o meno fastidioso per l'esperienza di ascolto. La distorsione è di particolare interesse per l'uso di stadi di ingresso JFET un-degenerato senza feedback negativo. Come spiegato nell'articolo, amplificatori di ingresso non-feedback consentono l'utilizzo della transconduttanza-shunt attuazione R-C della costante di tempo 75us RIAA. Essi inoltre eliminano la necessità di una rete di retroazione a bassa impedenza per mantenere bassa rumorosità. Infine, hanno permesso di avere una vera alta impedenza di ingresso bilanciato che può essere utile per eliminare rumore di fondo anche quando si utilizzano gli ingressi giradischi tradizionali single-ended RCA. La distorsione è piuttosto basso, soprattutto a causa delle piccole ampiezze dei segnali presenti agli ingressi degli amplificatori MM e MC. Distorsione armonica totale (THD) a 1 kHz e 20 kHz rispetto livello di ingresso del preamplificatore MM è mostrato in Figura 11. Il guadagno a 1kHz è stato fissato a 35dB. Si noti che la distorsione aumenta gradualmente con l'aumento di ampiezza di ingresso, come previsto per uno stadio di ingresso JFET non-degenerata. Di particolare interesse è il THD al punto 20dB sovraccarico (50mV rms), che è solo 0.016. Queste misure sono state condotte con il preamplificatore fissato per 35dB di guadagno a 1kHz. Notare che la distorsione a 1 kHz e 20 kHz non è molto diverso. Questo è previsto, poiché la distorsione su gran parte della gamma è determinata dalla coppia di ingresso JFET un-degenerata. THD-1 a livello di ingresso 5 mV MM nominale è solo 0,0011. Al 20 dB punto sovraccarico 50mV è ancora solo 0.016. Si noti come la distorsione aumenta gradualmente. Questa è un'indicazione che la distorsione è morbido e ben educati. A questo punto, la struttura armonica è quasi tutta terzi, come da aspettarsi da una coppia differenziale di JFET un-degenerata. Non ci sono più alte armoniche di alcun significato a tutti. THD-1 è solo 0.09 ancora a un ingresso pieno 120mV. Sovraccarico si verifica al momento della comparsa del op amp uscita clipping sull'ingresso 172mV, dove THD-1 è ancora solo 0,2. 20-kHz THD per il preamplificatore MM è solo 0,01 in ingresso 50mV e la sua misurazione si estende a livelli di ingresso elevati perché il guadagno di preamplificazione bassa equalizzato a 20kHz mantiene lo stadio di uscita op amp da clipping più presto. THD-20 non raggiunge 1,0 finché non viene applicato un grande livello di ingresso di 500mV rms. Infatti, un'onda sinusoidale 20kHz rimane comportamento clipping abbastanza sinusoidale e reperti molto morbido fino a un ingresso enorme 900mV. La robustezza al sovraccarico alta frequenza è dovuto in gran parte all'uso dell'approccio RC transconduttanza-shunt per attuare il tempo 75us RIAA costante nel primo stadio, che mantiene le oscillazioni di tensione ad alta frequenza bassa fin dall'inizio del segnale catena. Distorsione per il preamplificatore MC è mostrato in Figura 12. In questo caso il guadagno è impostato su 55 dB. Come nel caso del preamplificatore MM, il livello massimo di ingresso a 1kHz è limitata dalla saturazione dell'uscita op amp a circa 10V rms. THD-1 è solo 0.001 a un livello di ingresso di 2,5 mV. THD-1 ad un livello di ingresso nominale di 500uV è un-misurabile. A un livello di sovraccarico di 20 dB di 5 mV sopra 500uV, THD-1 è ancora solo 0.003. Poco meno di uscita di ritaglio, ad un livello di ingresso di 17mV, THD-1 è solo 0,03. Come con il preamplificatore MM, THD-20 nel preamplificatore MC è simile a quella a 1kHz perché distorsione nella coppia di ingresso JFET un-degenerata domina. Come prima, le prestazioni 20kHz estende a livelli di tensione di ingresso più elevati perché stadio di uscita clipping avviene solo livelli di ingresso molto più alti a causa del guadagno inferiore a 20kHz. Ad un livello di ingresso di 10mV, 26dB al di sopra del livello di riferimento nominale di ingresso 500uV, THD-20 è soltanto 0.007. Ad un livello di ingresso di 50mV, completamente 40dB sopra 500uV, THD-20 è solo 0,37. Anche a 100mV, THD-20 è solo il 3 e il palco MC è in morbido clipping. il margine di sovraccarico per i preamplificatori MM e MC a 1kHz e 20kHz è riassunto qui di seguito. Overload è espressa come livello di tensione rms in ingresso. Sovraccarico viene dichiarata quando THD raggiunge 1. Il margine di sovraccarico di input per i preamplificatori è prodigioso a 20kHz a causa della transconduttanza-shunt implementazione R-C della costante di tempo 75US RIAA. Nei casi 1 kHz, il margine massimo sovraccarico è semplicemente dettata dalla potenza massima dell'amplificatore di uscita, che è di circa 10V rms. Guadagno a 1kHz per i preamplificatori MM e MC è stato fissato a 35dB e 55dB per le misure di sovraccarico. sovraccarico del mondo reale del preamplificatore MM quando guidato da una cartuccia in modalità smorzata è anche un po 'più grande. Ciò è dovuto al filtro passa-basso che si forma prima dello stadio di ingresso dall'induttanza cartuccia e la resistenza di carico inserto inferiore del solito. Che passa-basso cut-off in modo EQ smorzato inizia alle 8 kHz. La tolleranza livello di ingresso ad alta frequenza grande per entrambi i preamplificatori MM e MC contribuisce particolarmente buona immunità EMI pure. Questo è un risultato diretto dell'uso di JFET in ingresso in combinazione con il gm-shunt R-C 75us EQ che impedisce segnali ad alta frequenza a grande ampiezza di propagarsi attraverso il percorso del segnale. 15. guadagno JFET diffondere i stadi di ingresso dei preamplificatori MM e MC operano senza un feedback negativo, in modo che il guadagno diffondersi a causa di variazioni periferica al dispositivo tra JFETs è di interesse. Questo è il motivo potenziometri di guadagno sono stati messi nel percorso dei preamplificatori di segnale. 10 diverse JFETs LS844 da due lotti diversi fabbricati due anni di distanza hanno mostrato uno spread guadagno di appena 0.7dB. Questo è impressionante, soprattutto dato che le tensioni di soglia del primo lotto sono dell'ordine di 1,6V e quelli del secondo lotto erano dell'ordine di 0,6V. La chiave di questo piccolo spread guadagno è che le coppie differenziali dello stesso tipo di dispositivo tendono ad avere guadagno simili quando sono azionati alla stessa corrente di coda. Come accennato in precedenza, questo materiale è destinato ad essere complementare all'articolo VinylTrak153 preamplificatore che è apparso nel volume 4 della Lineare audio, e che l'articolo dovrebbe essere letto prima, in quanto contiene la maggior parte dei dettagli tecnici del progetto. 1. VinylTrak - Un MMMC preamplificatore fono full-optional, Bob Cordell, lineare audio, il volume 4, settembre 2012, disponibile all'indirizzo linearaudio. 2. equalizzazione RIAA Networks, Stanley Lipshitz, JAES, giugno 1979. 3. comunicazioni private con Marcel van de Gevel. 4. preamplificatore 2012, Douglas Sé, Elektor, parte 2, maggio 2012.There sono ben 20.000 i venditori ambulanti a New York i venditori di hot dog, venditori di fiori, venditori di t-shirt, artisti di strada, camion alimentari fantasia, e molti altri . Si tratta di piccoli imprenditori che lottano per sbarcare il lunario. La maggior parte sono immigrati e persone di colore. Alcuni sono US veterani militari che hanno servito il loro paese. Lavorano lunghe ore in condizioni difficili, chiedendo niente di più che la possibilità di vendere le loro merci sul marciapiede pubblico. Eppure, negli ultimi anni, i venditori sono stati vittime di New Yorks qualità aggressiva della repressione vita. 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